Untersuchung des Einflusses der Strömungsgeschwindigkeit, des Sauerstoffgehaltes und des pH-Wertes von kalten Trinkwässern auf das Korrosionsschutzverhalten von Zinküberzügen in feuerverzinkten Stahlrohren

84 Pages·1978·3.453 MB·German

by  Dr.-Ing. Joachim Rückert (auth.)

FORSCHUNGSBERICHTE DES LANDES NORDRHEIN-WESTFALEN
Nr. 2661!Fachgruppe Huttenwesen!Werkstoffkunde
Herausgegeben im Auftrage des Ministerprasidenten Heinz Kuhn
yom Minister fUr Wissenschaft und Forschung Johannes Rau
Dr. -Ing. Joachim Ruckert
Bundesanstalt fUr Materialprufung Berlin
im Auftrage
des Gemeinschaftsausschusses Verzinken e. V .• Dusseldorf
Untersuchung
des Einflusses der Stromungsgeschwindigkeit.
des Sauerstoffgehaltes und des pH-Wertes
von kalten Trinkwassern
auf das Korrosionsschutzverhalten von Zinkiiberziigen
in feuerverzinkten Stahlrohren
Westdeutscher Verlag 1978
CIP-Kurztitelaufnahme der Deutschen Bibliothek
Ruckert, Joachim:
Untersuchung des Einflusses der stromungs
geschwindigkeit, des Sauerstoffgehaltes und
des pH-Wertes von kalten Trinkwassern auf
das Korrosionsschutzverhalten von Zinkliberzugen
in feuerverzinkten Stahlrohren. - 1. Aufl. -
Opladen : Westdeutscher Verlag, 1978.
(Forschungsberichte des Landes Nordrhein
Westfalen ; Nr. 2661 : Fachgruppe HUttenwesen,
Werkstoffkunde)
ISBN 978-3-531-02661-9 ISBN 978-3-322-88404-6 (eBook)
DOl 10.1007/978-3-322-88404-6
© 1978 by Westdeutscher Verlag GmbH, Opladen
Gesamtherstellung: Westdeutscher Verlag
ISBN 978-3-531-02661-9
Inhalt
1 . EinfUhrung 1
2. Versuchsaufbau und Versuchsbedingungen
3. MeBanordnung und Versuchsprogramm 3
4. Versuchsergebnisse 4
4.1 Zinkabtrag (gravimetrisch) 4
4.2 Netallographische untersuchungen 6
4.3 Deckschichtmasse 8
4.4 IvIorphologie der Deckschichten 8
4.5 Rontgenographische Untersuchungen 10
4.6 Deckschichtzusammensetzung 11
4.7 Deckschichtuntersuchungen mit der Mikrosonde 12
4.8 Elektrochemische JIlessungen 14
4.9 EinfluB turbulenter Stromung 17
5. Uberlegungen zum Ablauf der Deckschichtbildung 17
6. Zusammenfassende SchluBfolgerungen 21
Literaturverzeichnis 23
Tabellen 24
- IV -
Abbildungen 28
Bilder 49
Bildserien 52
- 1 -
1. Ein~tihrung
Das in neuerer Zeit zunehmende Auftreten von Korrosionsfallen
an verzinkten Stahlrohren der Brauchwasserinstallation gab
AnlaB zur Untersuchung der ursachlichen Zusammenhange zwischen
dem Korrosionsschutzverhalten des Zinks, der Deckschichtbil
dung und den verschiedenen Eigenschaften und der Zusammenset
zung von Brauchwassern, denn bei den heutigen sehr unter
schiedlichen Wassern ermoglicht nur eine fundierte Kenntnis
aller Beein~lussungsfaktoren, die Einsatzmoglichkeiten und
- grenzen des verzinkten Stahlrohres zur Absicherung von Ver
wendern und Verbrauchern definiert ~estzulegen.
Zwar sind tiber das Korrosionsverhalten von Zink zahlreiche
Schrifttumsangaben bekannt, die sich jedoch in der Mehrzahl
auf Modellversuche im LabormaBstab beziehen und deren Ergeb
nisse demzufolge nur im beschrankten MaBe auf die Praxis tiber
tragen werden konnen. Erst in den letzten Jahren ist dem Real
verhalten von verzinktem Stahl als Rohrwerkstoff in der Haus
installation tiber die Schadensaufklarung hinaus verstarkt Be
achtung geschenkt worden, und es sind Arbeiten erschienen, bei
denen versucht wurde, auf betriebsnahe Weise bestimmte Eigen
scha~ten des korrodierenden Systems Wasser/verzinkter Stahl,
wie Qualitat der Verzinkung, Installationsbedingungen, Be
triebsweise, Stromungsgeschwindigkeit und spezielle Brauch
wasserzusammensetzung auch im Hinblick auf das Langzeitver-
*
halten zu berticksichtigen ( 1 - 8 ).
Nach bisher vorliegenden Erkenntnissen vermutete man u. a.
einen entscheidenden Ein~luB der Stromungsgeschwindigkeit,
des Sauerstoffgehalts und des pH-Wertes bzw. Sattigungsin
de~ au~ die Abtragung der Zinkschicht, die Ausbildung von
schtitzenden Deckschichten und damit au~ die Betriebslebens
erwartung von verzinkten Rohren. Das in der BAM durchgeftihrte,
zunachst ftir 18 Monate geplante Forschungsvorhaben hatte des
halb zum Ziel, den EinfluB des pH-Wertes, des Sauerstoffge
haltes und der Stromungsgeschwindigkeit von kaltem Brauch
wasser auf das Verhalten verzinkter Rohre zu untersuchen, wo
bei jeweils drei Werte der genannten Parameter vorgegeben
wurden, so daB insgesamt 27 verschiedene Angriffsbedingungen
resultierten. Bei der Lange der Versuchszeit wurde erwartet,
liber die Anfangsphase von Zinkangriff unn Deckschichtbildung
hinaus den hinsichtlich der Korrosion stationaren Endzustand
bei vollstandigem Zinkabtrag der Rohre zu erreichen, um da
nach eine Extrapolation, d. h. eine Prognose ~lir die Lebens
dauer,vornehmen zu konnen. Da dieser Endzustand jedoeh nur
in Einzelfallen innerhalb von 18 Monaten eingestellt war,
wurden die Versuche zwischenzeitlich auf 28 Monate verlan
gert, und aueh z. Z. werden noch einige Versuehsreihen weiter
fortgesetzt.
2. Versuchsaufbau und Versuchsbedingungen
Ausgehend yom Berliner Leitungswasser, dessen Durchschnitts
analyse wahrend der Versuchszeit in Tabelle 1 angegeben ist,
wurden neun Wasser unterschiedlichen pH-Wertes und Sauer
stoffgehaltes prapariert und mit diesen Wassern im Dauer-
.............
*
Bei G, Werner (6) findet sieh eine umfassende Literatur-
tibersicht zum Thema Wasser/verzinkter Stahl.
- 2 -
durchfluB je drei MeBstrecken mit verschiedenen Stromungs
geschwindigkeiten beaufschlagt. Zur rationellen Gestaltung
der Anlage hinsichtlich des Gas- und Wasserverbrauches wurde
eine Untergliederung in drei Teilabschnitte vorgenommen. Je
de Teilanlage bestand aus drei rohrformigen Behaltern mit ei
nem Fassungsvermogen von ca. 50 1, die Wasser mit gleichem
pH-Wert, aber von GefaB. zu GefaB abnehmendem Sauerstoffgehalt
enthielten (Bild 1). 1m ersten Behalter jeder Teilanlago wur
de der pH-Wert des tiber Wasserstandsregeler zuflieBenden Lei
tungswassers mit Ausgangssauerstoffgehalt durch Natronlauge
dosierung bzw. Kohlendioxidzugabe auf den gewUnschten Wert
eingestellt. Bodenoffnungen versorgten drei MeBstrecken mit
dem durch Stromungsmesser und Ventile kontrollierten unter
schiedlichen Stromungsgeschwindigkeiten. 1m AnschluB an diese
MeBstrecken wurde das Wasser zusammengeftihrt und mit Hilfe
von Kreiselpumpen in den zweiten Behalter befordert. Beim
Zulaufen und im zweiten Behalter selbst wurde durch Stick
stoffbegasung der Sauerstoffgehalt unter Konstanthaltung des
pH-Wertes in der ersten Stufe abgesenkt. Nach DurchfluB durch
die zweiten MeBstrecken wurde im dritten Behalter, an den
sich die dritten MeBstrecken angeschlossen, der Sauerstoff
gehalt des Wassers durch Stickstoffsptilung - ebenfalls bei
gleichbleibendem pH-Wert - weiter vermindert.
Zur Erhohung der Kontaktzeiten zwischen Wasser und Stickstoff
war jede Teilanlage mit einem Membrankompressor versehen, der
das austretende Sptilgas laufend umpumpte. Auf diese Weise ge
lang es, den Bedarf an frischen Stickstoff in der Nahe des
theoretisch zu erwartenden Wertes zu halten. Da 4as Sptilgas
auBer Sauerstoff auch Kohlendioxid entfernt, war zur Kon
stanthaltung des einmal eingestellten pH-Wertes in den zwei
ten und dritten Behaltern die dosierte Zugabe von Kohlendi
oxid notwendig. Die Versuchsanlage mit den MeBstrecken stand
unter einem Druck von 2 m Wassersaule. Zur Kontrolle des pH
Wertes und des Sauerstoffgehaltes waren aIle neun Behalter
an eine gemeinsame Schlauchleitung angeschlossen, die je eine
Sauerstoff- und pH-MeBelektrode enthielt. Durch abwechseln
des, tiber ein Programmwerk und Magnetventile gesteuertes Zu
schalten der einzelnen Behalter konnten die Wasserwerte nach
einander gemessen und tiber langere Zeitraume registriert wer
den. 1m einzelnen wurden ftir die Versuche die im folgenden
mit ihrer Schwankungsbreite und zeitlichon Mittelwerten ange
gebenen Angriffsparameter gewahlt:
pH-Wert zeitliches Mittel
PI\ -7,85 - 7,95 7,9
PHa = 7,35 - 7,45 (Ausgangswert) 7,4
pHs = 6,85 - 7,85 6,9
Sauerstoffgehalt
c = 6,5 - 9 mg/l (Ausgangswert) 8,0 mg/l
1
c = 1,8 - 2,2 mg/l 2,0 mg/l
2
Cs = 0,4 - 0, 6 mg/l 0,5 mg/l
Stromungsgeschwindigkeit
vf11= 0,3 m/sec : 10 % 0,3 m/sec
vf12= 0,1 m/sec : 10 % 0,1 m/sec
vf13= 0,03 m/sec : 10 % 0,03 m/sec
- 3 -
Die Einstellung der pH-Werte erfolgte als Differenz zum Aus
gangswasser, so daB sich die dort auftretenden Schwankungen
von + 0,05 Einheiten auf die Absolutwerte der um + 0,5 Ein
heiten geanderten pH-Werte Ubertrugen. Da im BerlIner Lei
tungswasser annahernd das Kalkkohlensauregleichgewicht einge
stellt ist, sind die vorgegebenen pH-Wertanderungen gleichbe
deutend mit den entsprechenden 8attigungsindizes (+ 0,5;
- 0,5).
Zur Bezeichnung der 27 unterschiedlichen Angriffsbedingungen
bei Abbildungen und im Text ist eine Dreier-Zahlengruppierung
nach folgendem Schema gewahlt worden:
____ ----------x
r z __________ _
pH-W~t Sauerstoffgehalt StromungsgE;schwindigkeit
7,9 = 1 8 mg/l ~ 1 0,3 m/sec~ 1
7,4 ~ 2 2 mg/l ~ 2 0,1 m/sec ~ 2
6,9 ~ 3 0,5 mg/l ~ 3 0,03 m/sec ~ 3
3. MeBanordnung und Versuchsprogramm
Jede der zur Vermeidung von Gasblasenabscheidung aus der
Waagerechten leicht ansteigenden MeBstrecken bestand - vom
Wassere~nlauf her gesehen - aus einem ca. 90 cm langen, ver
zinkten 1/2"-Rohr normgerechter AusfUhrungf an das sich di
J
rekt eine Halterung fUr Bezugselektroden zur Potentialmessung
anschloB, einer MeBzelle zur Aufnahme von sieben, durch Di
stanzstUcke elektrisch voneinander getrennten, ca. 2 cm lan
gen RohrstUcken und einem weiteren ca. 90 cm langem Rohrstlick
mit einer Kunststofflochblende (Offnungsdurchmesser ~ 3/4 vom
Rohrinnendurchmesser) am Wassereinlauf. Die Verbindung zwischen
den einzelnen Teilen wurde durch PVC-Schlauche hergestellt. Das
erste Rohr jeder MeBstrecke diente 'neben der Messung des zeit
lichen Potentialverlaufs der Entnahme groBerer Rohrstlicke zur
metallographischen PrUfung der Zinkschichtabzehrung und ge
naueren Untersuchung der Deckschicht durch chemische und Ront
gen-Feinstrukturanalyse. Bei vier der in der MeBzelle vorhan
dene~ Rohrabschnitte wurde nach Entnahme gravimetrisch der
Fortgang der Zinkkorrosion und des Deckschichtwachstums be
stimmt. An drei bis zum Ende der Versuche verbleibenden Rohr
abschnitten wurden elektrochemische Messungen in Form von
Gleich- und Wechselstrompolarisation durchgefUhrt, wobei ein
Abschnitt als Bezugselektrode geschaltet war. Durch diese Mes
sungen, die im wesentlichen Widerstandsw~rte bei Frequenzen
f ~oo und Gleichstrom lieferten, sollten Aussagen Uber das
Wachstum und die Wirkungsweise der Deckschichten und gegebenen
falls Uber Zusammenhange zwischen Korrosionsgeschwindigkeit
und Polarisationswiderstand getroffen werden. Das mit der Loch
blende versehene Rohr blieb ohne zwischenzeitliche Probenahme
im Versuch und sollte einen moglichen EinfluB turbulenter Stro
mung auf das Korrosionsverhalten des Zinks anzeigen. 1m folgen
den ist tabellarisch der zeitliche Ablauf des durchgefUhrten
Untersuchungsprogramms skizziert:
* Die in Stichproben .gemessenen Zinkauflagen der Rohre lagen
zwischen 500 und 800 g/nr, wovon 50 bis 60 % auf die Rein
zinkschicht entfielen.
- 4 -
Messungen nach:
Angriffsparameter laufend
Potentiale 1, 3, 7, 14 Tagen (weiter nach
Bedarf)
Polarisationswider 1, 3, 7, 14 Tagen (weiter nach
stande Bedarf)
Massenverlust und 1/2, 1, 2, 3, 4, 6, 9, 12, 14,
Deckschichtzunahme 18 Monaten
metallographische 2, 4, 6, 9, 13, 18, 28 Monaten
Untersuchungen
Deckschichtuntersuchungen
(chem. Analyse, RBntgen 2, 4, 6, 9, 13, 18, 28 Monaten
feinstruktur, Mikrosonde,
Stereomikroskopie)
4. Versuchsergebnisse
4.1 Zinkabtrag (gravimetrisch)
Die tiber 18 Monate ~emessenen, flachenbezogenen Massenverlust/
Zeitbeziehungen 6mA{t) zeigen im Vergleich zu den bisher von
anderen Autoren (1, 3 - 8) berichteten Ergebnissen bemerkens
werte Unterschiede (Abb. 1 bis 27). Charakteristisch fUr aIle
Angriffsbedingungen mit Ausnahme der Wasser 332 und 333 ist
ein gleichartiger Kurvenverlauf, bei dem nach kurzzeitig stei
lerem Anstieg eine laufende Abflachung der Kurven entsprechend
einem standigen RUckgang der differentiellen Korrosionsge
schwindigkeit bis zu einer Phase eines sehr geringen zeitli
chen Massenverlustes stattfindet. Der Bereich verminderten
Zinkabtrags erstreckt sich tiber langere Zeitraume und scheint
erst gegen Ende der Versuchszeit in einen erneuten Anstieg
der tiberzugehen. Dieser Sachverhalt kann nicht
Abtra~ngsrate
durch das Ubergreifen der Korrosionsvorgange auf die Legie
rungsphase und deren geringerer Korrosionsgeschwindigkeit er
klart werden, denn fUr eine solche Annahme liegt das Niveau
der verminderten Korrosionsgeschwindigkeit bei absoluten
Zinkabtragungswerten - zumal sehr unterschiedlichen - , die
nicht den in der GrBBenordnung bekannten Anteilen von Le
gierungsphase und Reinzink (ca. 1 : 1) entsprechen. Vielmehr
erlaubt die Analogie zu bestimmten Verzunderungsvorgangen,
als Erklarung der gefUndenen Effekte das ·laufende Wachstum
einer korrosionshemmenden Deckschicht anzunehmen. Allerdings
gelingt es nicht, die Zeitabhangigkeit des Massenverlustes
mit einer der verschiedenen von Zundervorgangen bekannten ma
thematischen GesetzmaBigkeit zu erfassen.
Auf den Kurvenverlauf wirken sich die untersuchten Wasser
parameter qualitativ in der Weise aus, daB Erniedrigung des
pH-Wertes zu einer steileren Anfangssteigung und einen zeit
lich frUher einsetzenden, zweiten Anstieg der Korrosionsge
schwindigkeit ftihrt. AuBerdem liegt der Bereich verminderter
Abtragungsrate auf hoherem Niveau des absoluten Zinkverlustes
(typ. Beispiel: Abb. 28). Ein gleichartiger EinfluB wird bei
ErhBhung der Stromungsgeschwindigkeit festgestellt (typ. Bei-
- 5 -
spiel: Abb. 29). lm Rahmen der MeBgenauigkeit besteht bei
Konstanz der anderen Angriffsparameter zwischen 2 und 8 mg
Sauerstoff/l kein signifikanter Unterschied im Kurvenverlauf,
bei 0,5 mg/l werden dagegen regelmaBig niedrigere Abtragungs
werte beobachtet (typ. Beispiel: Abb. 30). Bei den erwahnten
Ausnahmen (Anlagen 332 und 333) ist keine oder nur eine sehr
geringfUgige Verminderung der Korrosionsgeschwindigkeit im
Verlauf der Zeit erkennbar (Abb. 31).
Wegen des zunachst standigen RUckganges und spateren erneuten
Anstieges der Massenverlustrate und des systembedingt nicht
mit hinreichender Genauigkeit zu erfassenden Kurvenverlaufs
6mA(t) lassen sich im einzelnen auch die differentiellen Kor-
rosionsgeschwindigkeiten zu beliebigen Zeiten t nicht mit der
notwendigen Genauigkeit angeben. Aus diesem Grund ist es nicht
moglich, Zusammenhange zwischen Zinkabtrag und den einzelnen
Angriffsparametern eindeutig mathematisch zu erfassen und mit
den, insbesondere von Kruse (3), Werner (6) und Schwenk (8)
fUr zeitlich konstante Korrosionsraten gefundenen Ergebnissen
und Abhangigkeiten und den daraus entwickelten theoretischen
Vorstellungen quantitativ zu vergleichen.
Die fUr die bestimmten Angriffsbedingungen errechenbaren in
tegralen Korrosionsgeschwindigkeiten lImA konnen
=-r
Vi nto
notwendigerweise kein exaktes Bild des zeitlichen Verlaufs
der Korrosionsgeschwindigkeit vermitteln. So geht zwar Vint•
im Verlauf von 18 Monaten maximal urn den Faktor 3 bis 4 zurUck,
andert seine Abhangigkeit vom pH-Wert und Sauerstoffgehalt
aber zeitlich auf unterschiedliche Weise. Lediglich die Stro
mungsabhangigkeit folgt in den meisten Fallen dem aus hydro
dynamischen U~e~ngen bei transportgesteuerten Reaktionen
abgeleiteten ~vfl-Gesetz (typ. Beispiele: Abb. 32 und 33).
FUr die pH-Abhangigkeit laBt sich lediglich qualitativ aus
sagen, daB mit sinkendem pH-Wert die integrale Korrosionsge
schwindigkeit vint• ansteigt, wobei im Lauf der Versuchszeit
sowohl logarithmische als auch lineare Beziehungen auftreten
korulen (typ. Beispiele: Abb. 34 und 35). Der Erhohungsfaktor
fUr v. t betragt bei 6pH = 1 maximal 2,5 bis 3.
•
~n
Eine Anderung der integral en Korrosionsgeschwindigkeit ist bei
Sauerstoffgehalten zwischen 2 und 8 mg/l nicht zu erkennen, 0,5
mg/l fUhren zu einer Verminderung von vint• in der Anfangs-
phase der Zinkkorrosion. Nach 18 Monaten geht dieser Effekt des
geringeren Sauerstoffgehaltes weitgehend verlorenj in ange
sauertem Wasser wird bei niedrigsten Sauerstoffgehalten sogar
die hochste integrale Massenverlustrate festgestellt (typ.
Beispiele: Abb. 36 bis 39).
lm Zusammenhang mit dem Sauerstoffgehalt wurde durch zusatz
liche Massenverlustmessungen Uber kurze Zeiten in den Anlagen
111, 211, 311 festgestel~t, daB die integrale Korrosionsge
schwindigkeit bereits nach 12 h auf Werte absinkt, die urn
mehr als den Faktor 5 unter der bei entsprechenden Stromungs
verhaltnissen und Sauerstoffgehalten aufgrund des Diffusions
grenzstromes theoretisch zu erwartenden und auch mit Hilfe
von Stromdichte-Potentialkurven gemessenen Anfangskorrosions
geschwindigkeiten fUr t = 0 liegt. lnteressant ist ferner,
daB der pH-EinfluB in der Anfangsphase der Zinkkorrosion nur
in geringem MaBe vorhanden ist und sich erst im Verlauf der
- 6 -
ersten 28 Tage deutlicher ausgepragt. Bei der hierzu angege
benen Tabelle 2 ist zu berUcksichtigen, daB besonders bei
kurzen Zeiten sowohl systembedingte Streuungen als auch Feh
ler durch die Massenverlustbestimmungen besonders stark ins
Gewicht fallen.
Die elektrochemische an Zink gemessene Diffusionsgrenzstrom
dichte der Sauerstoffreduktion liegt unter aquivalenten Stro
mungsverhaltnissen (0,3 m/sec) und Sauerstoffkonzentrationen
(8 mg/l) unabhangig yom pH-Wert in der GroBenordnung von
100 ~A/cma, ein Wert entsprechend einer Anfan~korrosionsge­
schwindigkeit des Zinks von ca. 25 bis 30 g·m ·d~ •
4.2 Metallographische Untersuchungen
Neben dem zeitlichen Massenverlust bzw. den integral en Korro
sionsraten sind fUr Aussagen Uber Eigenschaften und Lebens
erwartung verzinkter Rohre von besonderer Bedeutung und In
teresse die Art und Form des Korrosionsangriffs und der sich
ausbildenden Deckschichten. Hierzu kann grundsatzlich fest
gestellt werden, daB merkliche Unterschiede nur in Abhangig
keit yom pH-Wert auftreten, wahrend EinflUsse von Stromungs
geschwindigkeit und Sauerstoffgehalt auf die Form des Korro
sionsangriffs nicht deutlich werden. In Wasser mit erhohtem
pH-Wert zeigt sich unabhangig von den sonstigen Wasserpara
metern anfangs ein stark ausgepragter ortlicher Angriff der
stellenweise lochfraBartigen Charakter hat (Bildserie 1). 1m
metallographischen Querschliff erkennt man ortliche bis zur
Legierungsphase reichende Angriffsstellen neben Zonen unver
andert gebliebenen Reinzinks, wobei diese Bereiche auch in
stereomikroskopischer Aufsicht bei geringerer VergroBerung
dem Anfangszustand entsprechend glanzend und vollig unange
griffen erscheinen. Dadurch lag der SchluB nahe, daB durch
eine ausgepragte Differenzierung in kathodische und anodische
Bezirke die Gefahr echter LochfraBkorrosion im Sinne von Ak
tiv/Passiv-Elementen gegeben sein konnte. 1m Verlauf der wei
teren Entwicklung ergab sich jedoch, wie schon bei Friehe
und Schwenk (5), daB der ortliche Tiefenangriff an der Le
gierungsphase weitgehend zum stillstand kommt und die Rein
zinkschicht von den vorhandenen Angriffsstellen ausgehend
zunehmend in der Breite abgetragen wird. Als Endzustand er
halt man dann nach langeren Zeiten das Bild einer relativ
homogen abgetragenen Reinzinkschicht und einer anschlieBend
gleichmaBig korrodierenden Eisen-Zink-Legierungsphase. Die
Beobachtung, daB die Korrosion zunachst an der Legierungs
phase zum stillstand kommt, steht nicht von vornherein im
Widerspruch zu der im Zusammenhang mit den Massenverlustbe
stimmungen getroffenen Feststellung, daB der zeitliche RUck
gang der Abtragungsrate nicht auf eine verminderte Korrosions
geschwindigkeit der freigelegten Legierungsphase zurUckzu
fUhren ist. Geht man von der Annahme aus, daB sowohl Reinzink
als auch Legierungsphase trotz elektrochemischunterschied
lichen Verhaltens,d. h. unterschiedlicher anodischer Teilstrom
dichte-Potentialkurven der Metallauflosung bei Potentialen im
Bereich der durch Transportvorgange kontrollierten Sauerstoff
reduktion korrodieren, sowird in beiden Fallen voneinander
unabhangig die Korrosionsgeschwindigkeit den gleichen durch
den Antransport des Sauerstoffs bestimmten Wert aufweisen.
Das unterschiedliche elektrochemische Verhalten macht sich
erst als Kontaktkorrosion bzw. kathodischer Schutz der Eisen/
Zink-Legierungsphase bemerkbar, wenn ortlich freigelegte me-